Ishchilarning ishlari va kasblarining yagona tarif va malaka ma'lumotnomasi (UTKS), 2019 yil
ETKSning 2-sonining 1-qismi
Masala Rossiya Federatsiyasi Mehnat vazirligining 1999 yil 15 noyabrdagi 45-sonli qarori bilan tasdiqlangan.
(Rossiya Federatsiyasi Sog'liqni saqlash va ijtimoiy rivojlanish vazirligining 2008 yil 13 noyabrdagi 645-son buyrug'i bilan tahrirlangan)
Rolik
§ 72. 3-toifali rolik
Ishning o'ziga xos xususiyatlari. Belgilangan o'lchamlarga muvofiq prokat mashinalarida diametri 250 mm gacha bo'lgan podshipniklar uchun halqa blankalarini issiq prokatlash. O'lchov asboblari bilan o'lchamlarni tekshirish. Mashinani sozlash.
Bilish kerak: xizmat ko'rsatiladigan prokat mashinalari va elektr isitish moslamalarini sozlash qurilmasi va usullari; rulmanli halqalar uchun ishlatiladigan po'lat navlari; nazorat-o'lchov vositalarining maqsadi va ulardan foydalanish shartlari.
§ 73. 4-toifali rolik
Ishning o'ziga xos xususiyatlari. Prokat mashinalarida diametri 250 dan 350 mm gacha bo'lgan podshipniklar uchun halqa blankalarini va diskli prokat tegirmonida avtomobil g'ildiraklari uchun konusning diskiga blankalarni issiq prokatlash. Tegirmonni sozlash. 350 mm dan ortiq diametrli podshipniklar uchun halqa blankalarini prokat mashinalarida yuqori malakali rolik bilan birga issiq prokatlash.
Bilish kerak: diskli prokat stanogining konstruksiyasi va xizmat ko'rsatuvchi prokat mashinalarining kinematik sxemalari; mashina g'ildirak disklarining blankalarini siljitish uchun ishlatiladigan po'lat navlari; ish qismlarini harorat va isitish rejimi; nazorat o'lchash asboblarini tartibga solish.
§ 74. 5-toifali rolik
Ishning o'ziga xos xususiyatlari. Diametri 350 mm dan ortiq bo'lgan podshipnik halqalarining blankalarini, diametri 1500 mm gacha bo'lgan samolyot dvigatellarining issiqqa chidamli va titan qotishmalaridan o'zgaruvchan qalinlikdagi profil halqalari va sharsimon qobiqlarini prokat mashinalarida issiq prokatlash. Prokat mashinalarini halqalarga biriktirish.
Bilish kerak: halqalar va sharsimon qobiqlarni prokatlash uchun ishlatiladigan turli prokat mashinalari, diskli prokat stanoklari va isitish moslamalarining kinematik sxemalari; optimal rejimlar ish qismlarini isitish; qayta ishlash jarayonida imtiyozlar va toleranslar; radial siqilish darajasining qalinligiga bog'liqligi turli nuqtalar blankalar; choyshab mashinalarini sozlash usullari.
§ 75. 6-toifali rolik
Ishning o'ziga xos xususiyatlari. Prokat dastgohlarida diametri 1500 mm dan ortiq bo‘lgan samolyot dvigatellarining issiqqa chidamli va titan qotishmalaridan profil halqalari va o‘zgaruvchan qalinlikdagi sharsimon qobiqlarni issiq prokatlash, to‘g‘rilash, kalibrlash. Korroziyaga chidamli po'latlar va molibden qotishmalaridan yasalgan yupqa devorli qismlarni prokatlash.
Bilish kerak: yirik o'lchamli va yupqa devorli qismlarni prokatlashning texnologik jarayoni; kinematik, gidravlik va isitish moslamalarini loyihalash va ularni sozlash usullari; belgilangan qayta ishlash aniqligiga erishish yo'llari; turli ishlarni bajarish bilan bog'liq parabolik qobiqlarni hisoblash qoidalari.
Yakuniy prokat usuli og'irligi 0,5 dan 150 kilogrammgacha bo'lgan, diametri 1000 mm gacha bo'lgan qotishma va qotishmagan po'latlardan zarb ishlab chiqarish imkonini beradi. Blankalarning konfiguratsiyasi tugatish mahsulotlarining konfiguratsiyasiga iloji boricha yaqinroqdir. Ishlov berish uchun ruxsatnomalar 5 mm dan oshmaydi. Hozirgi zamonaviy texnologiya turli xil konfiguratsiyalarga ega bo'lgan va eng og'ir yuklash sharoitida foydalanishni ta'minlaydigan zarb buyumlarini olish imkonini beradi, bu esa mahsulotlarning charchoqqa chidamliligi bo'yicha 1,5 dan 6 baravargacha ko'tariladi; ta'minlanadi, ishlab chiqarishning mehnat zichligi kamayadi, mahsulot sifati va operatsion ishonchliligi oshadi. Rolling shtamplashdan keyin blankalar "aniq bo'sh qismlar" atamasiga to'liq javob beradi.
Induksion isitish "aylanish tanasi" ning so'nggi prokatlash usuli bilan so'nggi prokat TURMA USULLARI
Mahsulot ishlab chiqarish jarayonining o'zi ko'p bosqichli tadqiqotga tayyorgarlikdan o'tadi. Materialning sifatini baholash uchun dastlabki sinovlar o'tkaziladi. Texnik shartlarni o'rganish jarayonida ushbu mahsulot qayerda qo'llanilishi, qanday texnologik qayta ishlashdan o'tishi hisobga olinadi. Chizmalar va dizayn hujjatlari buyurtmachi bilan bir qator nazoratdan o'tadi va shundan keyingina prototiplar ishlab chiqariladi. Erish yuqori sifatli Buyurtma hajmi 2000-3000 dona zarb buyumlarigacha yetishi mumkin bo'lgan mahsulotlarni ommaviy ishlab chiqarishda ishlab chiqarishni puxta tayyorlamasdan va yaxshi ishlab chiqilgan texnologiyasiz mumkin emas. Har bir yangi mahsulotni o'zlashtirishga bizning yondashuvimiz faqat professionaldir.
Gefest-Mash MChJ mahsulotlari GOST ISO 9001-2011 (ISO 9001:2008), ro'yxatga olish raqami ROSS RU talablariga javob beradigan Sifat menejmenti sertifikatlash tizimi tomonidan o'rnatilgan nazorat ostida ishlab chiqariladi. 0001.13IF22.
Hozirgi vaqtda zarb qilishning quyidagi turlari o'zlashtirildi:
Bushing Piston yadrosi Valf plitasi Trunnion
Xitoy st.70 uchun nasos vtulka (IMPORT ALBORTIRISH) Nasos vtulka 8T650 st.70 (IMPORT ALMASH) t.70 Tishli blok st.40X Tishli blok 2 st.40X Tishli blok 3 st.40X
Ring st. 20XGNM Tezlik st
Gaz quvuri gardish (RH16-160) Art
Eksenel fan gardish Piston yadrosi 2 Ventilyator uyasi st
Sovet Ittifoqi
Sotsialistik
respublikalar
B 21 N 1/Ob ilovasi 11vЂ” qoʻshilishi bilan.
Davlat qo'mitasi
Ixtirolar va kashfiyotlar uchun SSSR (23) ustuvorlik
L.N.D.Daily, V.L.Snitsarenko va I.S.Shchenev (71) Arizachi (54) HALUZALARNI ISIQIB YOQISH UCHUN QURILMA
Ixtiro metallni shakllantirish sohasiga tegishli bo'lib, masalan, traktor qurilishida, qishloq xo'jaligida, avtomobilsozlikda va podshipniklar, halqali tishli qutilar, bintlar, turli qobiqlar va boshqalarni ishlab chiqarishda ishlatiladigan halqalarni issiq prokatlash uchun ishlatilishi mumkin.
Uzuklarni issiq 10 prokatlash uchun qurilma ma'lum bo'lib, unda romga o'rnatilgan qo'zg'aluvchan, qo'zg'aluvchan va qo'zg'almas shpindellar dumaloq asbob va tayanch rolikli yig'ma (1 1. 15) mavjud.
Belgilangan qurilmada asbobning silindrsimon yuzalarining bo'shliqsiz o'rnatilishi va uning eksenel yo'nalishda aniq o'rnatilishini ta'minlash uchun qo'zg'atmaydigan rulon ramka elementlariga nayzali gayka yordamida mahkamlanadi. uning oluklariga joylashtirilgan.
Shu bilan birga, ko'rsatilgan qurilmada 25, boshqariladigan tashqi rulon (asbob) shpindel bilan birgalikda butunlay qimmatbaho issiqlikka bardoshli asbob po'latidan yasalgan bo'lib, bu qurilma 30 va ishlab chiqarilgan mahsulotning narxini oshiradi. Kompozit (bandli) sifatida tayyorlangan asbob issiq prokat paytida o'zini oqlamaydi, chunki u tasmaning doimiy kuchlanishini, prokat jarayonining bo'shligi va barqarorligini va halqalarning sifatini ta'minlamaydi va keyingi ishlov berish uchun qo'shimcha texnologik ruxsatni talab qiladi.
Ixtironing maqsadi asbobning termal kengayishini kompensatsiya qilish va prokat jarayonining barqarorligini ta'minlash orqali halqalarning aniqligini oshirishdan iborat.
Maqsadga, halqalarni issiq prokatlash moslamasi eksenel harakatlanuvchi konussimon bo'linish gilzasi shaklida tayyorlangan kompensatsiya moslamasi va mil va asbob orasiga o'rnatilgan membrana va oldindan elastik tarzda bosilgan membrana bilan jihozlanganligi bilan erishiladi. shpindel konusining asosi yo'nalishi.
1-rasmda qurilma, umumiy ko'rinish sxematik ko'rsatilgan; rasmda. Kompensatsiya moslamasi bilan 2 prokat asbobi; rasmda. 3 - qo'llab-quvvatlovchi rolikli birikma.
Halqalarni issiq prokatlash moslamasi 1-ramkadan iborat bo'lib, uning ustiga romga nisbatan statsionar o'rnatilgan, aylanma asbob 3 bo'lgan qo'zg'aluvchan mil 2 va qo'zg'atmaydigan mil o'rnatilgan.
4 dumaloq asbob bilan 5, gidravlik silindr 6 tomonidan romga nisbatan siljiydi, halqali zarbdan 7 dumalab olinadi. Halqani zarb qilish rulman zanjiri bilan kinematik ravishda o'zaro bog'langan 8 va 9 roliklardan iborat qo'llab-quvvatlovchi rolik majmuasi tomonidan ushlab turiladi. 10, gidravlik tsilindr 11 tomonidan boshqariladigan, yotoqqa mahkam o'rnatilgan. Gidravlik silindrning bo'shlig'ida 15 ga yuqori novda 13 va pastki novda bilan bog'langan piston 12 mavjud.
Qo'zg'atuvchi milning dumaloq asbob bilan aylanishi qo'zg'alish mexanizmi 15 orqali amalga oshiriladi. Ha. Qurilma konusning bo'linish burchagi 16 ko'rinishidagi kompensatsiya moslamasi bilan jihozlangan, uning konus burchagi uning ichki yuzalari bo'ylab ishqalanish burchaklarining yig'indisidan kattaroqdir.
17 va tashqi yuzalar 18, asbob va shpindel orasiga o'rnatilgan va membrana 19, rulonli asbob 30 soviganida, uni chiqarish kuchidan kamroq kuch bilan mil konusining asosi 20 yo'nalishi bo'yicha elastik bosiladi.
Qurilma quyidagicha ishlaydi.
Isitilgan holatda kichikroq diametrli va oddiy shakldagi 35 halqali shtamplangan zarblar 2-haydovchi va haydovchisiz o'rtasida o'rnatiladi.
Rolling asboblari 3 va 5 bo'lgan 4 shpindel va prokat amalga oshiriladi. Soxtalashtirish jarayonida diametri kattalashib, qo'llab-quvvatlovchi roliklar I bosiladi, gidravlik silindr bilan bosiladi, ular ishlov beriladigan qismning markazlashtirilishini ta'minlaydi va shu bilan birga zarb tebranishini kamaytiradi. Prokat jarayonida oldindan qizdirilgan zarb 7 45 prokat asbobini asta-sekin qizdiradi, buning natijasida qo'zg'aysan mil va asbob o'rtasida bo'shliq hosil bo'ladi, ammo kompensatsiya moslamasi doimiy ravishda ishlaydigan asbob va asbob o'rtasida bo'shliqning yo'qligini kuzatib boradi. mil va u paydo bo'lganda, prokat asbobi 3 va qo'zg'atuvchi mil 2 o'rtasida o'rnatilgan ajratilgan gilza 16 membrana ta'sirida harakat qiladi.
19, 20 tayanch yo'nalishi bo'yicha elastik tarzda bosilib, mil va ishlaydigan rulonli asbob orasidagi bo'shliqni tanlaydi. Ajratilgan qisma 16 ning konusning burchagi shunday tanlanganki, u o'z-o'zidan tormozlanish burchagidan biroz oshib ketadi va termal radial bo'shliqlar hosil bo'lishini muammosiz qoplash imkonini beradi va asbob soviganida, asl holatiga qaytadi, shu bilan birga. dumaloq asbob orasidagi doimiy kuchlanish
3 va qo'zg'aysan mil 2 elastik bosilgan membrana 19 ta'sirida, dumaloq asbob soviganida konusning ajratilgan gilzasini 16 tashqariga surish kuchidan kamroq kuch bilan, chunki gilzaning konus burchagi yig'indisidan kattaroqdir. uning ichki va tashqi sirtlari bo'ylab ishqalanish burchaklari.
Taklif etilayotgan qurilma prokat jarayonining barqarorligini va halqalarning aniqligini oshirishga, keyingi ishlov berish uchun texnologik ruxsatni, ishchi asbobning narxini va uni ishlab chiqarishning aniqligiga qo'yiladigan talablarni kamaytirishga, shuningdek jihozlarni kamaytirishga imkon beradi. uzilish vaqti. ixtiro formulasi: romga o'rnatilgan qo'zg'aluvchan, qo'zg'atuvchi va qo'zg'atmaydigan shpindellarni o'z ichiga olgan, aylanma asbob va tayanch rolikli yig'ma bo'lgan halqalarni issiq prokatlash uchun qurilma, halqalarning aniqligini oshirish uchun termal kengayish moslamasini kompensatsiya qilish va prokat jarayonining barqarorligini ta'minlash, u eksenel harakatlanuvchi konusning bo'linish vtulkasi va shpindel va asbob o'rtasida o'rnatilgan membrana shaklida tayyorlangan kompensatsiya moslamasi va oldindan elastik bosilgan membrana bilan jihozlangan. shpindel konusining asosi yo'nalishi bo'yicha.
UDC 621.73
HALUZALARNI QISQIY OLISH VAQTINDA TO'PLANGAN DEFORM MADDATINI HISOBLASH UCHUN CHEKLI ELEMENT MODELI.
© 2009 F.V. Grechnikov1, E.V. Arishenskiy1, E.D. Beglov2
1 Samara davlat aerokosmik universiteti 2 OAJ Samara metallurgiya zavodi
Tahririyat tomonidan 13.02.2009 yilda olingan
Halqali ish qismini deformatsiyalanishining turli bosqichlarida to'plangan deformatsiya darajasini hisoblash uchun chekli elementlar modeli ishlab chiqilgan. Modellashtirish natijalari va eksperimental bog'liqliklarni taqqoslash modelning adekvatligini tasdiqlaydi.
Kalit so'zlar: halqalarni prokatlash, makro tuzilma, qayta kristallanish, to'plangan deformatsiya, chekli elementlar usuli, model, qattiqlik matritsasi, teng kuchli qo'shimchalar.
Gaz turbinali dvigatel ishlab chiqarish amaliyotida ko'p funktsiyali maqsadga ega bo'lgan halqa qismlari keng qo'llaniladi. Ushbu qismlarga mexanik xususiyatlarning tuzilishi va darajasi bo'yicha yuqori talablar qo'yiladi. Halqali qismlarni ishlab chiqarishning asosiy usuli issiq prokatdir (1-rasm). Ushbu jarayonning o'ziga xos xususiyati - ishlov beriladigan qismning rulonlarda bo'lganida mahalliy deformatsiyaning ko'plab aktlarining mavjudligi va interdeformatsiya pauzalarida hamroh bo'lgan ko'p qismli qayta kristallanish, bu jarayon davomida umumiy (to'plangan) deformatsiyani hisoblashni qiyinlashtiradi.
Bu ishlov beriladigan qismning kesimida bir vaqtning o'zida turli darajadagi deformatsiyalar, shu jumladan kritik darajadagi deformatsiyalar mavjud bo'lishi mumkinligiga olib keladi. O'z navbatida, deformatsiyaning kritik darajalari yakuniy qayta kristallanish tavlanishi paytida yirik donalar shakllanishiga yordam beradi. Shu bilan birga, deformatsiya kritik qiymatlardan oshib ketgan joylarda nozik taneli struktura hosil bo'ladi. Shunday qilib, deformatsiyaning heterojenligi donning heterojenligiga, ya'ni qismlarning kesishishi bo'yicha strukturaviy heterojenlikka va mexanik xususiyatlar darajasining pasayishiga olib keladi. Bunga yo'l qo'ymaslik uchun har bir bosqichda deformatsiyaning har bir mahalliy bosqichida ham, butun prokat davri uchun ham metall tomonidan olingan to'plangan deformatsiya miqdorini bilish kerak. Shu munosabat bilan, ushbu maqolaning maqsadi stressni aniqlashga imkon beradigan matematik modelni yaratishdir.
Grechnikov Fedor Vasilevich, texnika fanlari doktori, professor, Rossiya Fanlar akademiyasining muxbir aʼzosi, oʻquv ishlari boʻyicha prorektori. Email: [elektron pochta himoyalangan]. Aryshenskiy Evgeniy Vladimirovich, aspirant. Email: [elektron pochta himoyalangan].
Beglov Erkin Djavdatovich, texnika fanlari nomzodi, yetakchi muhandis. Email: [elektron pochta himoyalangan].
shakllangan holat va to'plangan deformatsiya darajasining kattaligi.
Cheklangan elementlar modelini ishlab chiqishda, simmetriya tufayli, o'ralgan halqaning tuzilishi va xususiyatlari aylana bo'ylab barcha kesimlar uchun bir xil ekanligi hisobga olindi. Ushbu holatni hisobga olgan holda, model butun halqa uchun emas, balki deformatsiya zonasining 6 uzunligiga teng segment uchun qurilgan. Segment rasmda ko'rsatilganidek, uchburchak chekli elementlarga bo'linadi. 2.
Eritma sohasida elementning o‘rnini belgilovchi p burchak quyidagi formula yordamida topiladi.
12 1 ■ Kg
(2YAN + 2YAV), (1)
bu yerda YAN, YAB - halqaning tashqi va ichki radiuslari;
K - 1 aylanishda halqaning o'rtacha radiusi.
b - har qanday rulon bilan aloqa yoyi uzunligi. Uni aniqlash uchun formuladan foydalaniladi
b 1(2) AN, (2)
Guruch. 1. Halqalarni issiq prokatlash jarayonining sxemasi: 1 - blank, 2 - ichki qo'zg'almas rulon (mandrel), 3 - tashqi qo'zg'alish rulosi, 4, 5 - hidoyat roliklari, 6 - chegara kaliti (diametrni nazorat qilish)
bu erda R2 - qo'zg'aluvchan va qo'zg'atmaydigan rulonlarning radiusi
A b - mutlaq siqilish Biz birinchi navbatda eritma maydonini to'rtburchak sektorlarga ajratamiz, ularning har biri ikkita qo'shni uchburchak elementga to'g'ri keladi. Radial yo'nalishda N qator sektorlar va tangensial yo'nalishda M mavjud. 2 ta ■ N ■ M uchburchak elementi va (M + 1) ■ (N + 1) tugunlari mavjud. Tugunlarning raqamlanishi rasmda ko'rsatilgan. 2. 1-tugun koordinatalarini 1 va 2 o'qlar bo'ylab xc, X"2 deb belgilaymiz.
Jahon kubogi)] NMMM)| ;<3>
1 EVn.+Dn-Dn keyin!± ^toD
Hisoblash jarayonida hisoblash maydonining istalgan nuqtasidagi tugunlarning koordinatalari quyidagicha o'zgaradi.
ip tugunlarini ko'chirish, 2. IP, 2 ni topish uchun biz energiya usulidan foydalanamiz. 3-rasmda 1, 2, 3 tugunlari bo'lgan alohida uchburchak element 1ni ko'rib chiqing.
Faraz qilaylik, element dastlab kuchlanishga ega emas, tugun kuchlari 0 ga teng. Keyin elementning mos keladigan tugunlariga A, Y, /3 kuchlari qo'llaniladi. Yangi konfiguratsiya
Tugunlarning joy o'zgarishi d11, d12, d, d22, d^, d32 bo'ladi, biz uni kelajakda tashlab qo'yamiz Boshlang'ichga nisbatan yangi konfiguratsiyaning potentsial energiyasi I, bu elementda to'plangan kuchlanish holati energiyasi va e, siljish vektorida /2,/3 kuchlar tomonidan bajarilgan ish o'rtasidagi farqdir.
I=u-Zh=2 |(p + st22£22+^^ Uj-A 1j11 -
3-rasm. Segment deformatsiyasi masalasida chegara shartlarini belgilash
bu yerda e12.....- element tugunlaridagi harakatlar
mos ravishda 1,2 yo'nalishlarda;
/p...... /32 - ta'siri ostidagi kuchlar
tugunlar mos ravishda 1,2 yo'nalishi bo'yicha siljiydi;
e11 e22 normal, e12 esa deformatsiya tenzorining tangensial komponentlari;
y11y22 - normal, y12 - kuchlanish tensorining tangensial komponentlari.
Integratsiya ^ hajmi bo'yicha amalga oshiriladi (ko'rib chiqilayotgan holatda samolyot kuchlanishi - hudud bo'yicha dF elementi). Keyingi yechimning qulayligi uchun (5) tenglamani matritsa shaklida keltiramiz.
I = - |a -e-eG-e 2
G = 2\eTShCheG - =
Vektor komponentlarining qiymatlari e = |e„ ■■■ e32|| potentsial energiya menda shunday bo'lishi kerak minimal qiymat:
■- = 0; N1...3, . (7)
Differensiatsiyadan so'ng vektor shaklida biz quyidagilarni olamiz:
I -ING)-yo = f. (8)
Belgilanishni tushunish uchun ||in|| va ||va|| Keling, 3-rasmda ko'rsatilgan alohida elementni yana ko'rib chiqaylik.
Agar u bizning holatimizda bo'lgani kabi uchburchak bo'lsa va undagi kuchlanishlar chiziqli ravishda o'zgarsa, element tugunlarining siljish qiymatlari va uning deformatsiyasini quyidagi formula bilan bog'lash tavsiya etiladi.
X22 X-32 X11 X31 X32 X12 X21 X11
21 Gts 12 22
Matritsa shaklida (9) ifodani quyidagicha yozamiz:
e = \\B\\ - e. (9 a)
(9) ||in||dan ko'rinib turibdi uchburchakli element tugunlari koordinatalaridagi o'zgarishlarni uning maydonini saqlab qolgan holda ifodalaydi va uning tugunlaridagi harakatni to'plangan deformatsiya bilan bog'laydi.
O'z navbatida ||va|| kuchlanish tenzori va kuchlanish tenzori o'rtasidagi munosabatni ifodalaydi. Uning qiymatlari elastik va plastik holatlar uchun farq qiladi. Xulosa ||VA|| ikkala shart uchun
da topish mumkin. Uning qiymatlari bu erda va faqat tekislik kuchlanishi va energiya yondashuvi uchun berilgan. Elastik deformatsiya:
1 + V 1- - 2v 1 - 2v
Plastik holati:
)- ee = |I| - ee, (12)
deformatsiyaning elastik qismi uchun, deformatsiyaning plastik qismi uchun.
a11 a11 a11 0 22 ^ a11 012
a22 a11" 0 22 0 22 0 22 a12
a12 a11 a12 0 22 a12 012
bu erda kesish moduli O =
8 - elastik-plastik holatning xarakterli parametri
Ushbu parametr stressning deformatsiyaga bog'liqligini va shakl munosabatlari orqali ifodalanadigan boshqa jarayon parametrlarini hisobga olishga imkon beradi.
0 = 0(e, e, T, a in c), (17)
bu erda e - bir o'qli siqilish (kuchlanish) ostida to'plangan deformatsiya;
e - deformatsiya tezligi; T - harorat;
aoa a, b, c - empirik aniqlangan munosabatlar. Bunday munosabatlarni izlashga bag'ishlangan
lekin juda ko'p tadqiqotlar. Natijalarni gaz turbinali dvigatel halqalarida ishlatiladigan qotishmalar uchun ishlatdik.
Keling, (8) formulaga qaytaylik, u hozir aniq bo'lganidek, bir tomondan elementdagi kuch va ikkinchi tomondan kuchlanish, deformatsiya va siljish o'rtasidagi bog'liqlikni ifodalaydi. Formuladan (8) siljishlarni chiqarib tashlagan holda, biz uning chap tomonini quyidagicha belgilaymiz.
Sh = M-|I-B-dF- (18)
Sh - qattiqlik matritsasi. Yuqorida keltirilgan barcha deformatsiya parametrlarini hisobga oladi. Agar bu matritsa bitta uchburchak element uchun berilgan bo'lsa, u mahalliy deyiladi. Global matritsa har bir elementning mahalliy matritsalarining algebraik yig‘indisi sifatida hosil qilingan tenglamalar tizimining (M++1) o‘ng tomoni matritsasi bo‘ladi.
Shuni ta'kidlash kerakki, biz allaqachon kuchlanishni bilamiz
Boshqarilmaydigan rulon uchun tutqich yoyining birinchi yarmida kuchlar metall harakat yo'nalishiga qarshi, ikkinchisida - harakat yo'nalishi bo'yicha (3-rasm, b). Rulo bilan aloqa qiladigan har bir tugun uchun kuchlarning yo'nalishi ma'lum. P - normal bosim, t = juP - ishqalanish kuchi, j - ishqalanish koeffitsienti.
9-tugun uchun kengaytirilgan shaklda quyidagicha yoziladigan (19) tenglamani ko'rib chiqamiz (3-rasm, b).
k17.17 d91 + k17.18 d92 + k17.19 d101 + k17.20 d102 +
K17.21 d111 + k17.22 d112 = f91 =
JP cos (p3 - P sin (p3, (20))
k18.17 d91 + k18.18 d92 + k18.19 d101 + k18.20 d102 +
K18,21 d111 + k18,22d112 = f92 =
P sin (p3 + /uP cos (p3. (21))
Gauss usulidan foydalangan holda (20) tenglamalarni echishda biz ishlov beriladigan materialning boshqarilmaydigan rulonga kirmasligi holatini hisobga olamiz:
d91 ■ sin (r3 = d92 ■ cos^3. (22)
Bu shart d92 ni tenglamalar tizimidan chiqarib tashlashga imkon beradi (19) Biz bu o'zgartirishni boshqarilmaydigan rulon yuzasida joylashgan tugunlarni o'z ichiga olgan barcha tenglamalar uchun bajaramiz.
Drayv rulosining aylanish tezligi ma'lum, ammo metall va rulonning sirtlarining o'zaro siljishi noma'lum. Keling, quyidagi texnikani qo'llaymiz.
Keling, elementlarning xayoliy qatlamini kiritaylik. Uni 7, 6 tugunlari bo'lgan element misolida ko'rsatamiz (3a-rasm). Bu birliklar xuddi rulonga qattiq ulangandek harakatlanadi. Metall aloqa qatlamining tugunlari 5 (3-rasm a) rulonning yuzasi bo'ylab harakatlanadi. Elementning qattiqligi matritsasi K ishqalanish indeksi m yordamida o'zgartiriladi. Qattiqlik matritsasining elementlari m / m - c ga ko'paytiriladi. At
m 0 ga moyil bo'lsa, element past ishqalanishni taqlid qilib, qattiqroq bo'ladi. M ^ 1 bo'lganda, materialning rulonlarga "yopishishi" simulyatsiya qilinadi. Elementlar moylash qatlamini modellashtirmaydi, lekin ular moylash materialining harakatini modellashtiradi. Xayoliy qatlamning har bir elementi tegishli real elementni qurish vaqtida yaratiladi. Haqiqiy va xayoliy element matritsalarini (8) tenglamada solishtirish va birgalikda yechish mumkin. Xayoliy tugunlarning harakatlari ma'lum, ya'ni ular rulonga qattiq bog'langandek harakat qilishadi.
5-tugun (3 a rasm) uchun tenglamalar (19) quyidagi ko'rinishga ega bo'ladi.
k9 3d 23 + k 9,4d 22 + k9,7 d41 + k9,8 d42 + k9,9 d51 + + k 9,10 d52 + k 9,15 d 81 + k9,16 d82 + k 9,13 d71 + + k 9,14d 72 + k 9,11 d61 + k 9,12 d62 = f51 , (23)
k10,3 d 21 + k10,4d 22 + k10,7 d41 + k10,8 d42 + k10,9 d51 + + k10,10 d 52 + k10,15 d 81 + k10,16 d 82 + k10,13 d71 + + k10,14d72 + k10,11 d61 + k10,12d62 = f52. (24)
5-tugundagi kuch rulon yuzasiga normal bo'lgani uchun bizda:
f2Cos^2 = fs1sin (P2, (25)
Rulo yuzasiga kirmaslik holati ds1 cos^2 = ds2 sin (p2, (26)
Global qattiqlik matritsasini tuzishda tenglamalarni (23, 24) hisobga olgan holda (25,
Guruch. 4. Prokat paytida deformatsiya zonasida teng quvvatli qo'shimchalarning joylashuvi. H0 - ishlov beriladigan qismning rulonlarga kirishidan oldingi qalinligi; y, x - kiritish koordinatalarining qiymatlari;
a0, b0 va ax, bx
mos ravishda qo'shimchalarning dastlabki va oxirgi o'lchamlari
52, db1, siz ham foydalanishingiz mumkin
26), /51, /5 dan tashqari, (19) tizimni Gauss bartaraf etish usuli bilan yechishda chaqiriladi. Yechish jarayonida to'plangan deformatsiyalar, kuchlanishlar va siljishlarning qiymatlari topiladi, ya'ni deformatsiya zonasidagi kuchlanish-deformatsiya holati.
Modelning muvofiqligi ishda keltirilgan halqali prokatning eksperimental tadqiqotlari asosida tekshiriladi. Ushbu ishda biz AMg6 alyuminiy qotishmasidan yasalgan halqaning deformatsiya zonasini o'rgandik, unda
Teshiklar qatlamlarda burg'ulangan va bir xil metalldan yasalgan qo'shimchalar bilan to'ldirilgan (4-rasm). Tashqi diametri 400 mm, ichki diametri 340 mm va qalinligi 30 mm bo'lgan halqalarni prokatlash PM1200 modelidagi halqali prokat tegirmonida ish rulonlarining diametrlari bilan amalga oshirildi: yuqori qo'zg'aysan - 550 mm va pastki bo'lmagan. haydovchi - 200 mm; bosim moslamasining maksimal besleme tezligi 16 mm / sek .; tegirmon loyihasida nazarda tutilgan prokat tezligi 1,5 m/sek edi. Qo'shimchalarni o'lchash natijalariga ko'ra qiymatlar topildi
"h T| /) / [>
___^ S.GChS1 IG I /1^1111.1S
¿■¡i nt I a
V №|en.nch I ma'lumotlari
5vep;rsks t;
anspsro-."va bu
SgU 1 va inm b?
S:ch:"ini 2 ^ I MZDSL.-fEBaMN a'zosi!
■I l -I l i i 2 t.i 11 i. 7VDSH1 V ■DIM [-1
Guruch. 5-rasm. AMg6 qotishmasidan halqa namunasini prokatlashda deformatsiya zonasi balandligi bo‘yicha deformatsiya intensivligining taqsimlanishi: e1 to‘plangan deformatsiya darajasi, y – nuqtaning y o‘qi bo‘yicha koordinatalari (Ho bilan) /2 ordinataga mos keladi 1)
deformatsiyalar va kuchlanishlar shaklda keltirilgan. 5. Ishlab chiqilgan chekli elementlar modeliga AMg6 qotishmasidan yasalgan halqani yoyish bo'yicha taqdim etilgan eksperimental ma'lumotlar kiritildi. Shaklda. 5-rasmda simulyatsiya natijalari va eksperimental ma'lumotlar solishtiriladi.
Grafikdan ko'rinib turibdiki, tajriba va simulyatsiya natijalari deyarli bir xil (konvergentsiya taxminan 15%).
1. Gaz turbinali dvigatelning halqasimon qismlarida bir hil makrostrukturani va zarur darajadagi mexanik xususiyatlarni shakllantirish uchun ish qismini issiq prokatlashning har bir bosqichida to'plangan deformatsiya darajasining kattaligini nazorat qilish kerak.
2. Cheklangan elementlarni loyihalash modeli ishlab chiqildi.
halqa blankalari deformatsiyasining turli bosqichlarida to'plangan deformatsiya darajasi.
3. Modellashtirish natijalari va eksperimental bog'liqliklarni taqqoslash modelning adekvatligini tasdiqlaydi.
ADABIYOTLAR
1. Lakhtin Yu.M., Leontyeva V.P. Metallurgiya. M.: Mashinasozlik, 1980. 493 b.
3. Tselikov A.I. Prokat stanoklarida kuchni hisoblash nazariyasi. - M.: Metallug'g'izdat, 1962 yil.
2. Cheklangan elementlarning plastisitivligi va metall shakllantirish tahlili / G.V. Rove., C.E.N. Sturgess, P. Hartly., Cambridge University Press, 2005. 296 p.
4 P.I. Poluxin, G.Ya Gun, A.M. Galkin Metall va qotishmalarning plastik deformatsiyasiga qarshilik. , M. Metallurgiya, 1983, 353-bet
5 Kostyshev V.A., Shitarev I.L. Yumaloq halqalar. -Samara: SSAU, 2000. S. 206.
Yakuniy element modelini hisoblash o'lchami issiq prokat halqalar jarayonidagi deformatsiyani saqladi.
© 2009 F.V. Grechnikov1, E.V. Arishenskiy1, E.D. Beglov2
U halqa tayyorlashning turli bosqichlarida tejalgan deformatsiyani hisoblash darajasining yakuniy elementi modeli hisoblanadi. Modellashtirish natijalari va eksperimental bog'liqliklarni taqqoslash modelning adekvatligini tasdiqlaydi.
Kalit so'zlar: aylanma halqalar, makrostruktura, qayta kristallanish, saqlangan deformatsiya, yakuniy elementlar usuli, model, qattiqlik matritsasi, to'liq quvvatli qo'shimchalar.
Fedor Grechnikov, texnika fanlari doktori, professor, Rossiya Fanlar akademiyasining muxbir aʼzosi, oʻquv ishlari boʻyicha prorektor. Email: [elektron pochta himoyalangan]. Evgeniy Arishenskiy, aspirant. Email: [elektron pochta himoyalangan].
Erkin Beglov, texnika fanlari nomzodi, yetakchi muhandis. Email: [elektron pochta himoyalangan]
Uglerodli va qotishma po'latlardan issiq prokat usuli (HFR) yordamida yupqa choyshablar elementlari bilan eksensimetrik rejali zarb ishlab chiqarish uchun mo'ljallangan.
Kompleks disklar, gardishlar, halqalar va boshqalar kabi qismlarni ishlab chiqarish bilan shug'ullanadigan mashinasozlik korxonalarining temirchilik sexlarida qo'llanilishi mumkin.
Savdoda ishlab chiqarilgan gidravlik press modiga asoslangan modernizatsiya qilingan kompleks. DE2432 GTR o'rnatilishi bilan qayta jihozlangan va yagona boshqaruv tizimiga ega.
(GTR) uchun o'rnatish almashtiriladigan asboblari bo'lgan ikkita shpindelni o'z ichiga oladi: mos ravishda slaydga va press stoliga o'rnatilgan yuqori qo'zg'almas va pastki haydovchi.
Pastki rulonli asbobga ega bo'lgan pastki milya V-kamar va ikkita past shovqinli tishli uzatmalar orqali individual elektr motor tomonidan aylantiriladi. Yuqori dumaloq asbobga ega bo'lgan ustki shpindel vertikal aylanish o'qiga nisbatan moyillik burchagini sozlash mexanizmi bilan jihozlangan.
Prokat paytida ishqalanish kuchlari ta'sirida pastki shpindeldan aylanish harakati deformatsiyalangan ish qismi orqali yuqori shpindelga uzatiladi.
Uskunaning afzalliklari:
- o'rnatish rulman sirkulyatsiyasini moylash va sovutish tizimi bilan jihozlangan;
- Birlik haydovchi debriyaj-tormoz bilan jihozlangan;
- o'rnatishni boshqarishning yagona tizimi sozlash va yarim avtomatik rejimlarda ishlashga imkon beradi;
- Matbuot slaydni, ejektor va pastki milning aylanish haydovchisi elektr pedal bilan faollashtirilgan.
Blankalarni (yarim tayyor mahsulotlar) yuklash va tushirish vositalari bilan o'rnatishni yakunlash mumkin.
Metallni mahalliy kontaktda siqish orqali GTR usuli yordamida zarb buyumlarini ishlab chiqarishning texnologik jarayoni CGShP yoki PVShM dagi deformatsiya kuchiga nisbatan prokat kuchini 5-10 marta yoki undan ko'proq kamaytirish imkonini beradi.
Taklif etilayotgan jarayonning asosiy xususiyati - bu an'anaviy KPO bilan amalda erishib bo'lmaydigan balandlik va diametr nisbati 0,03 gacha bo'lgan nozik to'rli mahsulotlarni ishlab chiqarish qobiliyati. Ushbu mahsulotlarni oxirgi prokatda metall iste'moli 15% gacha, ishlov berishning mehnat zichligi esa 25% gacha kamayadi.
Yangi texnologiyadan foydalanish zarbning og'irligini kamaytirishga, ishlov berish hajmini kamaytirishga va eng muhimi, mahalliy deformatsiyalar tufayli kuchni kamaytirishga imkon beradi, bu esa kuchliroq shtamplash uskunasini bunday qurilmalar bilan almashtirish imkonini beradi. Belgilangan zarb turlarini ishlab chiqarish bo'yicha taklif etilayotgan komplekslar an'anaviy uskunalarni muvaffaqiyatli almashtiradi: 630-1000 tf va qisman 1600 tf quvvatga ega CGShM, shuningdek, MF 630-1000 kg va qisman 2000 kg bo'lgan PVShM. operatsiyaning zarbasiz tabiati, kichikroq umumiy o'lchamlari, og'irligi va narxi.
Ishlab chiqarish sharoitida kompleks isitish vositalari bilan birgalikda ishlaydi. Agar kerak bo'lsa, bo'limda keyingi prokat uchun yarim tayyor mahsulotni buzish uchun press bo'lishi mumkin.